液態(tài)微粒在環(huán)流TE10G操作過程中，液態(tài)微粒間、液態(tài)微粒與梁柱間必定存有對(duì)撞和破損，因而液態(tài)微粒在循環(huán)采用一段時(shí)間后，部分微粒剝落為細(xì)微微粒，這些細(xì)微微粒將會(huì)隨水蒸氣流動(dòng)到非微粒儲(chǔ)存區(qū)，負(fù)面影響其他裝置的正常工作，必須將該些細(xì)微微粒除去掉。 責(zé)任編輯選用旋風(fēng)除塵器除去混進(jìn)到水蒸氣中的細(xì)微微粒，旋風(fēng)除塵器是利用高速旋轉(zhuǎn)KMH兩相電介質(zhì)存有表面積差，將液態(tài)微粒從液體中分立出來的一種分立電子設(shè)備，與引力下陷和過濾器等分立方法相比，渦旋分立具有分立工作成本低、電子設(shè)備重量輕等特點(diǎn)。

1 旋風(fēng)除塵器設(shè)計(jì)

旋風(fēng)除塵器的主要就結(jié)構(gòu)如圖 1 右圖。 混合微粒的液體由水平科亮管切向進(jìn)入旋風(fēng)除塵器，經(jīng)過再生后，潔凈液體從下部出口管排泄，將分立出來的細(xì)微微粒

2 旋風(fēng)除塵器的值演示

（ 1 ）每個(gè)微粒的形狀都是光滑圓盤；

（ 2 ）固體微粒的運(yùn)動(dòng)拋物線都能D立顯示；

（ 3 ）液體的運(yùn)行拋物線足夠平穩(wěn)；

（ 4 ）液態(tài)微粒做拋物線運(yùn)動(dòng)。

準(zhǔn)梁柱表達(dá)式。 用 DPM 、 kε-2 渦流數(shù)學(xué)模型諧振解。 選用 FLUENT 中預(yù)設(shè)的僵硬胺基酸， SIMPLE演算法。

2.2 微粒對(duì)數(shù)數(shù)的排序

項(xiàng)目研究的混合液體中含有多種不同孔隙的液態(tài)微粒， 在采用 ANSYS FLUENT 應(yīng)用軟件的 DPM 數(shù)學(xué)模型排序時(shí)，應(yīng)排序微粒對(duì)數(shù)數(shù)。 混合液體中液態(tài)微粒孔隙d 與質(zhì)量平均分 Y 分布如表 1 右圖。

2.3 值演示

根據(jù)液態(tài)微粒孔隙和上述排序的TourbeDPM 數(shù)學(xué)模型的 injiection 模塊，設(shè)為橢圓形微粒，液態(tài)微粒網(wǎng)絡(luò)流量為 0.000 005 kg/s ，預(yù)測(cè)水蒸氣出口處相同水勢(shì)時(shí)，液態(tài)微粒的分立除去情況。 液態(tài)微粒出口處速率與水蒸氣出口處速率相同。

2.4 結(jié)果預(yù)測(cè)

2.4.1 相同水蒸氣及微粒出口處速率時(shí)的液態(tài)微粒搜集工作效率等對(duì)照預(yù)測(cè)

如圖 4 右圖，水蒸氣及微粒出口處速率僅 2 m/s 時(shí)，旋風(fēng)除塵器液態(tài)微粒搜集工作效率僅 55.92% 左右。 隨出口處速率不斷減少旋風(fēng)除塵器液態(tài)微粒收集工作效率減少，當(dāng)達(dá)至 15 m/s 時(shí)工作效率比較高為 88.89% ，之后出口處速率減少液態(tài)微粒搜集工作效率反而下降。

水蒸氣及微粒出口處速率僅 2m/s 時(shí)，微粒逃離現(xiàn)場(chǎng)率僅41.02% ，漂浮率僅 3.06% ，隨出口處

Pa 。 因而出口處速率不能過大，應(yīng)盡量避免壓力損失，增大能源消耗，提高效率，達(dá)至系統(tǒng)的比較不錯(cuò)化。

2.4.2 相同水蒸氣及微粒出口處速率時(shí)的液態(tài)微粒搜集預(yù)測(cè)

（ 1 ）水蒸氣及微粒出口處速率 2 m/s圖 5 為出口處速度 2 m/s 時(shí)旋風(fēng)除塵器內(nèi)水蒸氣流動(dòng)矢量圖，顯示水蒸氣進(jìn)入后沿旋風(fēng)除塵器內(nèi)壁表面形成向下的旋流即外旋流。 當(dāng)液體旋轉(zhuǎn)到圓錐體底部時(shí)，在軸心部分形成向上的內(nèi)旋流，由排氣口流出。圖 6 為出口處速率 2 m/s 旋風(fēng)除塵器內(nèi)微粒流動(dòng)圖，圖 6 （ a ）為動(dòng)態(tài)追蹤圖，可以看到由于液態(tài)微粒運(yùn)動(dòng)速率低且高速旋轉(zhuǎn)小，進(jìn)入除塵器內(nèi)部后微粒直徑較小的分布在靠近中部，不能與梁柱接觸下落，搜集較難，因而搜集工作效率低只有 拋物線圖，微粒在運(yùn)動(dòng)中進(jìn)入內(nèi)旋流，經(jīng)排氣口逃離現(xiàn)場(chǎng)。

（ 2 ）水蒸氣及微粒出口處速率 5~15 m/s隨水蒸氣及微粒出口處速率減少，液態(tài)微粒運(yùn)動(dòng)速率減少，高速旋轉(zhuǎn)減少，進(jìn)入除塵器內(nèi)部后更多的小微粒與梁柱接觸，靠出口處速度的動(dòng)量和引力下落，經(jīng)下部微粒出口搜集，因而搜集工作效率越來越高，當(dāng)出口處速率 15 m/s 時(shí)，工作效率比較高為 88.89% 。圖 7 為出口處速率 15 m/s 旋風(fēng)除塵器內(nèi)微粒流動(dòng)圖，圖 7 （ a ）為動(dòng)態(tài)追蹤圖，可以看到由于液態(tài)微粒運(yùn)動(dòng)速率大且高速旋轉(zhuǎn)大，進(jìn)入除塵器內(nèi)部后微粒直徑較小的分布在靠近梁柱。 圖 7 （ b ）微粒流動(dòng)拋物線圖，很少小微粒在運(yùn)動(dòng)中進(jìn)入內(nèi)旋流，經(jīng)排氣口逃離現(xiàn)場(chǎng)，為 7.93% 。 經(jīng)排氣口逃離現(xiàn)場(chǎng)的比較大微粒孔隙為 1 μm 。圖 7 （ c ）為 1 μm 微粒流動(dòng)拋物線圖，微粒在運(yùn)動(dòng)中進(jìn)入內(nèi)旋流，經(jīng)排氣口逃離現(xiàn)場(chǎng)。 圖 7 （ d ）為部分小微粒（孔隙 1~8 μm ）此時(shí)由于氣水勢(shì)率較高，高速旋轉(zhuǎn)、引力與外旋流內(nèi)、旋流液體力處于平衡狀態(tài)，該些微粒在除塵器內(nèi)部上下旋轉(zhuǎn)浮動(dòng)，漂浮于其中。

（ 3 ） 水蒸氣及微粒出口處速率大于 15 m/s當(dāng)水蒸氣及微粒出口處速率繼續(xù)減少，液態(tài)微粒運(yùn)動(dòng)速率、離心力減少，逃離現(xiàn)場(chǎng)微粒數(shù)量減少，如圖 8 （ a ）右圖。 同時(shí)，內(nèi)旋流在除塵器底部的作用半徑擴(kuò)大、氣水勢(shì)率更高，更多的小微粒（孔隙 1~8 μm ）在內(nèi)、外旋流的作用下，在除塵器內(nèi)部上下旋轉(zhuǎn)浮動(dòng)，漂浮于其中，如圖 8 （ b ）右圖。 因漂浮微粒減少，微粒搜集率反而隨水蒸氣及微粒出口處速率減少有些下降。 同時(shí)隨水蒸氣及微粒出口處速率減少，除塵器出口處壓力減少，除塵器壓力損失減少、阻力增大，運(yùn)行工作效率降低。 如圖

3 結(jié)語

（ 1 ）比較不錯(cuò)的旋風(fēng)除塵器運(yùn)行水蒸氣及微粒出口處速率在 15 m/s ，此時(shí)搜集工作效率比較高為 88.89% ；

（ 2 ）旋風(fēng)除塵器運(yùn)行水蒸氣及微粒出口處速率低于15 m/s 時(shí)，速率越低，液態(tài)微粒運(yùn)動(dòng)的高速旋轉(zhuǎn)越小，更多的小微粒不能與梁柱接觸下落，微粒搜集工作效率越低；

（ 3 ）旋風(fēng)除塵器運(yùn)行水蒸氣及微粒出口處速度高于15 m/s 時(shí)，微粒運(yùn)動(dòng)速率、高速旋轉(zhuǎn)減少，逃離現(xiàn)場(chǎng)微粒數(shù)量減少，內(nèi)旋流在除塵器底部的作用半徑擴(kuò)大、氣水勢(shì)率更高，更多的小微粒在內(nèi)、外旋流的作用下，在除塵器內(nèi)部上下旋轉(zhuǎn)浮動(dòng)，漂浮于其中，微粒搜集工作效率略有下降。 同時(shí)壓力損失過大，能源消耗過高；

（ 4 ）旋風(fēng)除塵器運(yùn)行水蒸氣及微粒出口處速率越高，壓力損失越大，能源消耗越高。

免責(zé)聲明：本資料來源《煤礦機(jī)械》，原M：多種不同微粒體積旋風(fēng)除塵器的值演示，作者：朱桂花， 呂碩， 黃婷婷，為了

旋風(fēng)除塵器對(duì)多種尺寸顆粒的治理~影響旋風(fēng)除塵器分割粒徑的主要因素旋風(fēng)除塵器旋風(fēng)除塵器生產(chǎn)廠家，型號(hào)齊全，價(jià)格合理，批發(fā)定做，圖片說明。