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以某工程項目水泥熟料控制系統在“聯手熟料+MD224CH磨”運轉時出角蕨提高機為例，透過提高機的輸出功率共同組成分析，提出了透過提高機輸出功率排序前述運輸量的方式，與前述運輸量比較，誤差較細。并緊密結合提高機輸出功率與電阻的換算成關系，推論了三種透過提高機電阻估計前述運輸量的方式，三種方式估計結果接近，均可以用來估計提高機的運輸量。

電子零件計算方式控制技術對平衡水泥工業日常生產、提高產品出口量與質量、降低能源消耗、強化控制系統運轉模塊、工藝控制技術操作過程的智能控制等起著至關重要的作用。然而，水泥金融行業的電子零件都是以固體為主，除了在調味料操作過程可以實現極為準確的計算方式，在工藝控制技術操作過程中的電子零件流量的計算方式難度較大，而在這些操作過程中，大多都需以到斗式提高機，該設備是水泥金融行業中應用領域廣泛的一種電子零件連續輸送機械，具備運輸量大、提高度高、運轉平穩可靠、體積小等優點。

利用斗式提高機輸出功率及電阻等模塊，來排序水泥工藝控制技術操作過程中的電子零件量，對控制系統的操作指導及強化具備重要意義。例如，在姚學甲流水泥半終熟料控制系統中，角蕨部份的出口量往往很難計算方式，透過電子零件Sinc測試等方式，只能排序角蕨控制系統的循環式損耗，而如果能夠透過出磨提高機的電阻或輸出功率估計出角蕨透過量，再緊密結合循環式損耗，就能估計角蕨的前述出口量，臨場磨控制系統的調整強化具備重要的現實意義。

責任編輯緊密結合某水泥廠水泥熟料車間提高機的前述運轉旋轉磁場，探討了斗式提高機運輸量的排序方式，為水泥工藝控制技術操作過程中電子零件透過量的排序提供參考。

1　斗式提高機輸出功率共同組成及運輸量的排序

提升機軸輸出功率依賴于提高機的阻抗，這個阻抗來自于以下幾個方面：

（1）電子零件提高所耗用的功。這是排序的主要依據，提高機大部份輸出功率耗用都來源于此。電子零件提高的輸出功率排序極為簡單，可透過電子零件運輸量和提高度進行排序。

（2）提高機運轉操作過程這類的耗電：包括提高車箱的耗電；提高機制動器間磨擦與旋轉、導桿與機匣的磨擦、以及鏈矩形效應引起的振動、晃動等所造成的能量損失而造成的耗電；粘毛坑面電子零件對車箱的沖擊以及尾部車箱對物料的截葉所造成的耗電。此外，當提高機結構設計不合理或維護不當時，還存在一定的漏例授電子零件循環式情況，該部份耗電排序極為復雜。當一TA-I提高機在現場加裝完成后，控制系統的季基夫輸出功率基本是極為平衡的，并且在合理結構設計和正常安裝情況下，其返料或進退兩難料很少。因此，為簡化排序，責任編輯暫不考慮因返料或進退兩難電子零件的耗電，提高機運轉操作過程這類的耗電Haon為提高機的季基夫耗電和截葉電子零件的耗電。表1給出了部份提高機的電子零件截葉輸出功率的值域附注。

表1　不同規格提高機截葉輸出功率（Pw）值域對照

斗式提高機的實耗輸出功率共同組成排序式和運輸量排序如式（1）~（2）右圖。

式中：

Ps——提高機實耗輸出功率，kW；

P1——提高電子零件輸出功率，kW；

P0——季基夫輸出功率，kW；

PW——截葉輸出功率，kW；

Q——運輸量，t/h；

η1——旋轉磁場傳動裝置工作效率，取0.9；

H——提高度，m。

2　斗式提高機運輸量排序應用領域示例

以某工程項目姚學甲流半終熟料控制系統為例，工藝控制技術流程如圖1右圖，該控制系統為聯手熟料和半終熟料可切換，球磨MD224CH和閉路可切換的熟料控制系統。該控制系統中出角蕨提高機的模塊如表2右圖。

圖1　姚學甲流半終熟料工藝控制技術流程

表2　出球磨提高機模塊

2.1　根據提高機輸出功率排序提高機運輸量

以該控制系統的出角蕨提高機為例，在“聯手熟料+球磨MD224CH”以及控制系統運轉達到平衡時，透過喂料秤計算方式得到的控制系統出口量，就是出球磨提高機的運輸量。

責任編輯在控制系統采用“聯手熟料+球磨MD224CH”連續平衡運轉階段，即控制系統在一定時段內，喂料量不變，控制系統各設備運轉模塊達到相對平衡和平衡階段時，統計其中某個時段計算方式秤計算方式的喂料量均值，并根據喂料水分和出磨水泥水分換算成得到平均TA-I時出口量，再從電表統計了該段時間的提高機實耗輸出功率均值。責任編輯共統計了22組不同出口量下的數據，根據提高機前述輸出功率，可按照公式（2）排序得到提高機前述運輸量，與計算方式秤計算方式數據換算成后（扣除水分）的出口量對比如圖2右圖。

圖2　計算方式秤計算方式出口量和提高機排序運輸量的對比

從圖2看出，根據提高機前述功率按照公式（2）排序得到提高機前述運輸量，與計算方式秤計算方式數據換算成后（扣除水分）的出口量吻合度較好，誤差較細。并且，三種方式誤差的標準偏差也較細，僅為2.65 t/h，表明該排序方式適應性較好。而簡單地透過提高機裝機輸出功率（或額定電阻）、額定運輸量和季基夫輸出功率（或季基夫電阻）排序時，誤差很大。以該提高機為例，其裝機輸出功率為110 kW，按照裝機輸出功率排序，不考慮富余系數時，其提高能力將達到700 t/h以上，與標稱的額定運輸量（500 t/h）相差較大，這是因為不同廠家對于輸出功率的選取不同，考慮提高機在極限旋轉磁場（如沖料）時的提高能力要求，也考慮一定的電機富余系數和電機檔位選擇，一般而言，根據提高機大小不同，綜合富余系數會在1.6~1.8之間。因此，如果誤以為滿載（滿輸出功率時）其運輸量為額定運輸量，所排序得到的結果誤差將會很大。

2.2　根據提高機電阻排序提高機運輸量

根據提高機輸出功率排序的運輸量與提高機前述運輸量接近，但采用提高機輸出功率排序并不直觀，可透過輸出功率與電阻的關系，推論出電阻與提高機運輸量的關系，具體步驟如下：

1）提高機電子零件量與電機輸出功率的關系

根據表2的出球磨提高機模塊和公式（2），可以得到提高電子零件量與輸出功率的關系如下：

2）提高機輸出功率與電阻的關系

在提高機電機電壓恒定的情況下，電機輸出輸出功率與電機電阻和輸出功率因數有關。提高機在不同運轉損耗情況下，透過統計平衡運轉時段提高機平均電阻和該時段電表計算方式的提高機的實耗功率，可以得到不同損耗下的輸出功率因數，如表3右圖。

從表3中數據看，隨著電機的阻抗增加（電阻增加），輸出功率因數增加，在季基夫運轉和帶料運轉時，輸出功率因數相差較大。所以，在全阻抗范圍內，因輸出功率因數的不同，電機輸出功率隨電阻的變化關系并不完全一致。

表3　提高機電機不同電阻時的輸出功率和輸出功率因數排序值

而透過回歸分析，發現當電阻值I≥90 A時，電機輸出功率與電阻呈線性關系，并且相關性較好（R2=0.995），如圖3右圖。輸出功率因數與電機電阻呈二次曲線關系，相關性也很好（R2=0.983），如圖4右圖。在這個阻抗范圍內，得到電機輸出功率與電阻，輸出功率因數與電機電阻的回歸方程分別如式（4）和式（5）右圖，因其各自相關性很好，可以用于推導排序不同阻抗下的電機前述運轉輸出功率。

圖3　提高機電阻與輸出功率關系

圖4　輸出功率因數與提高機電阻關系

3）提高機運輸量與電阻的關系的推論

方式（1）：根據公式（3）和公式（4），得到提高機運輸量和電阻的關系如式（6）右圖：

方式（2）：根據公式（3）和公式（5），緊密結合輸出功率排序公式（7），得到提高機運輸量和電阻的關系如式（8）右圖：

4）三種排序公式的比較

圖5給出了三種透過電阻排序提高機運輸量的結果比較，從圖中看，透過公式（6）和公式（8）排序的結果很接近。因此，三種排序方式均可用來估計提高機的運輸量。

圖5　運輸量與提高機電阻的關系

3　結束語

以某工程項目水泥熟料控制系統在“聯手熟料+MD224CH磨”運轉時出角蕨提高機為例，通過提高機的輸出功率共同組成分析，提出了透過提高機輸出功率排序前述運輸量的方式，與前述運輸量比較，誤差較細。并緊密結合提高機輸出功率與電阻的換算成關系，推論了三種透過提高機電阻估計前述運輸量的方式，透過責任編輯提出的估計方式，能夠極為準確地估計提高機的前述運輸量，為控制系統的工藝控制技術調整和強化提供了重要的數據。

作者單位：南京凱盛G際工程有限公司，浙江博宇機電有限公司推 薦 閱 讀

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